图2
首开相成功开断后就轮到后开相开断了。它的有利条件是：由于中性点不接地，一相电流开断后，其他两相电流成为一个回路，一个断口电弧熄灭，另一断口电流自然也就终止。此刻每个断口的恢复电压为线电压的一半(0.866的相电压)，比1.5倍相电压的首开相恢复电压低多了。而且两个真空间隙的绝缘强度远远高于二倍长度间隙的单断口。不利条件是：后开相燃弧时间要比首开相多5ms，触头烧损自然严重一些。还有一不利条件：当首开相燃弧时间为4-6ms时(发生概率很高)，后开相灭弧将为9-11ms，这样一来后开相灭弧区便进入了分闸到底的机械震动区，灭弧环境极为恶劣。
同样数量的金属蒸汽，小空间要比大空间的密度大，等效在触头材料中加了低熔点金属又不影响开断大电流的能力。其四，灭弧环境力求平静，应在匀速或近似匀速运动中来完成。至此电弧全熄灭了，但整个开断过程还没有结束，动导电杆还在运动，此刻开关设计师对机械运动特性处理不当(目前大都处理不理想)，仍将留下开断失败的隐患。因此，开断的第三阶段分闸速度应更近一步降下来，达到两个目的：(1)减弱机械震动强度。(2)将机械震动区远离后开相灭弧区。这一重要指标往往被人忽视而使开断出现麻烦。
分析了后开相开断的有利和不利条件后，真空开关的分闸运动特性第二阶段设置就有理论根据了。为了营造后开相灭弧的有利环境，在首开相开断后应将分闸速度大幅度降下来，最理想的是在中途(5-6mm)熄弧。理由有：其一，后开相比首开相多跑5ms，实无快的必要。其二，成功开断的必要条件为λ>Ti0，Ti0短一些不等式更易成立。其三，短开距灭弧在开断小感性电流时可降低截流值。试验证明后开相的截流值为首开相的4.5倍。
